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线连续铸造工艺中的模型建立与求解6 r5 a4 Z/ e% B
钢铁以其低廉的原材料成本,较好的加工性能及优秀的可回收性,成为全球主要的基础: @% }6 K% c- T4 L4 c; a
原材料。随着社会、经济的不断发展,在钢铁工业方面,无论是理论基础,还是技术工艺,
+ ?' ~" M0 @# \8 c& {( o都取得了长足的进步。尤其连续铸造的出现,使钢铁厂的工艺流程产生了深刻的变化,整体' j2 R: f% [4 X. F: i8 Z, m
系统的优化和智能控制的重要性逐渐凸显,尤其通过对具体工艺采用建模、大数据等先进手
' w: a& `& o* s' m: r; K" M段,能更为精确优化生产工艺,提高产品质量,降低成本。
) z7 ]: g! E0 j! O6 l! x5 a- k连续铸造工艺流程是将钢水先从钢包(或称“大包”)内流入中间包(或称“中包”)进* M; b& n: m9 Y6 b% o9 b
行缓冲,再从中间包向下流出,经由冷却设备逐渐降温凝固,形成固态铸坯。不断的有钢水, ~' M5 O5 M3 ?3 A: l$ e& B" m( E
从中间包向下流出,也会有钢液从上方流入。在钢水流动的过程中,有一重要流程叫做混钢," u3 z% W5 n9 A
即前后两炉成分不同的钢水相混合。中间包内已经存在一定体积的钢水,其成分和即将流入
3 P9 B+ t& _& v中间包的钢水有较大的区别,两种不同成分的钢水混合凝固后形成的钢材称为混钢段。混钢
3 Q$ V m6 @- z8 h8 r- ^; J, L1 D# e段的成分既不符合之前产品的要求,也不符合之后产品的要求,造成了大量的浪费。在工业2 G/ |7 D3 z; z! c4 v: K( Q
生产中,我们需要较为精确的定位此段钢材的位置,尽可能少的切除不符合产品要求的钢材,# N' f/ L) U. X8 I+ l0 X
以节约成本,提高效益。
@0 N( e* ~2 [$ @0 z根据上述背景,提出以下问题:由于中间包内流场、化学成分的变化无法直接观测,请9 J- V6 m# h g# T" ?9 i- Z
以所给中间包尺寸(见图1)和连铸参数为例,应用现代数学、统计及数据分析方法,对该
6 {2 x) K: o* }& i$ p/ `混钢过程进行模拟和预测。具体要求如下:5 m0 d* J. M0 _# R3 f3 H/ F4 e/ V
(1)模拟前后两种钢水的混合过程,并建立中间包水口附近钢水的成分(即中间包流出
9 @% `8 M) i" u钢水的成分)随着注入下一炉钢水而发生的变化规律模型;
& _9 ]& n9 D5 V! i(2)模拟计算混钢段的体积及混钢铸坯的长度;) G* M! d# x8 w( j
(3)模拟计算混钢过程的持续时间(即水口附近钢水成分超出两种钢种规定成分要求持
% f8 ^& j: Y+ j" p5 s% `( x3 |续的时间)。 r# E( S* ~4 g9 L
图1 中间包尺寸
# l2 B$ [, [1 ]. D& @$ q, t9 D. i连铸参数:( v+ c( H5 [- G7 y' n. Q8 ~; Z
下一炉大包钢水开始注入中包时,中包剩余钢水20 吨。注入钢水速度6 吨/分钟,目标* H9 O- l" @: A; D* U+ a2 y
钢水重量30 吨。铸机拉速每分钟4.5 米,铸坯断面72*1550 毫米。热态钢水比重7.6 吨/立& h1 _ ?5 M( n6 g' T7 `
方米。热态铸坯比重7.6 吨/立方米。当前炉次与下一炉次的成分见下表。
* k( V, I6 n6 v2 i% Z* P2 |( H当前炉次成分重量百分含量/ b6 c' c3 n, Q+ b& E: K3 k
元素上限目标(钢种1) 下限实际
. C3 z+ E- v Y* J/ y) ~C 0.018 0.220 0.200 0.2007 t. }6 X% y7 x- _+ ]; k8 z" A; a
SI 0.200 0.350 0.275 0.290
" [# a: G/ h! h+ d* @( CMN 0.350 0.600 0.475 0.510! `* \9 Z3 m d$ C) V9 t) P
P 0.025 0.020 0.000 0.015
) b( t3 P3 R$ S' }% RS 0.012 0.008 0.000 0.006
/ [/ W4 E+ x% Q* @6 a; }* z下一炉次成分重量百分含量
, n! u6 l) @# Y- M' U/ e0 A元素上限目标(钢种2) 下限实际
: k* |& w4 a/ Q0 o9 F9 {2 G" w9 [+ @C 0.430 0.480 0.455 0.455; r8 j# V F4 B' }
SI 0.200 0.350 0.265 0.2653 T; s* A0 |: u6 O5 K1 |% g, g7 N
MN 0.550 0.750 0.650 0.650
A* \. |8 H. {& x& q& |0 n0 ]8 }P 0.025 0.020 0.000 0.019
7 [. |9 c2 V) _4 p6 j4 JS 0.012 0.008 0.000 0.007/ s( m( v( t( q* J
7 ]% [2 i9 \! T& d6 \7 [
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