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东北大学秦皇岛分校数学建模赛题

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    发表于 2020-7-30 08:12 |只看该作者 |倒序浏览
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    线连续铸造工艺中的模型建立与求解3 I6 k- {$ K9 x/ ]4 C
    钢铁以其低廉的原材料成本,较好的加工性能及优秀的可回收性,成为全球主要的基础
    ( D. R0 u& \% e% g" P) U原材料。随着社会、经济的不断发展,在钢铁工业方面,无论是理论基础,还是技术工艺,- |- M9 D* q& L6 j
    都取得了长足的进步。尤其连续铸造的出现,使钢铁厂的工艺流程产生了深刻的变化,整体
    ; p1 z% C0 L+ {- ~% S1 ?系统的优化和智能控制的重要性逐渐凸显,尤其通过对具体工艺采用建模、大数据等先进手. D- m7 F# _* j" V
    段,能更为精确优化生产工艺,提高产品质量,降低成本。
    ( M% E3 q  j4 }$ X连续铸造工艺流程是将钢水先从钢包(或称“大包”)内流入中间包(或称“中包”)进: S- H3 R! y0 p  }
    行缓冲,再从中间包向下流出,经由冷却设备逐渐降温凝固,形成固态铸坯。不断的有钢水/ W- H  c9 r2 x4 Y; K
    从中间包向下流出,也会有钢液从上方流入。在钢水流动的过程中,有一重要流程叫做混钢,8 E! G, A, w' b; V  L  e0 D
    即前后两炉成分不同的钢水相混合。中间包内已经存在一定体积的钢水,其成分和即将流入# c2 ?5 d- q: m% O( |8 o4 X* J
    中间包的钢水有较大的区别,两种不同成分的钢水混合凝固后形成的钢材称为混钢段。混钢
      e6 E0 G# j2 `$ |4 j段的成分既不符合之前产品的要求,也不符合之后产品的要求,造成了大量的浪费。在工业
    3 n- n. ?. d" a8 z  D- n, U生产中,我们需要较为精确的定位此段钢材的位置,尽可能少的切除不符合产品要求的钢材,
    $ t2 n9 `6 {/ a8 @* s% }以节约成本,提高效益。
    3 x* E* l) d  d根据上述背景,提出以下问题:由于中间包内流场、化学成分的变化无法直接观测,请
    / A' y0 y; o% M5 S0 S1 P以所给中间包尺寸(见图1)和连铸参数为例,应用现代数学、统计及数据分析方法,对该0 `2 d% M/ |' H9 C9 B& _" K
    混钢过程进行模拟和预测。具体要求如下:$ H3 s; }9 ?4 G; G! b
    (1)模拟前后两种钢水的混合过程,并建立中间包水口附近钢水的成分(即中间包流出
    ; y' \# F% s: j* Z钢水的成分)随着注入下一炉钢水而发生的变化规律模型;- ^( q# u, u- @& @3 G3 y6 Q4 _
    (2)模拟计算混钢段的体积及混钢铸坯的长度;- E5 s- f; j. A+ j4 f
    (3)模拟计算混钢过程的持续时间(即水口附近钢水成分超出两种钢种规定成分要求持% `" h) K! y4 x+ R! Z+ t+ x. S4 T
    续的时间)。
    , A3 t/ G: H) D4 q图1 中间包尺寸
    * F! z* |- X& d. Q连铸参数:  O  ~4 {- B" D! M
    下一炉大包钢水开始注入中包时,中包剩余钢水20 吨。注入钢水速度6 吨/分钟,目标
    / R. i+ ~+ x, K' o钢水重量30 吨。铸机拉速每分钟4.5 米,铸坯断面72*1550 毫米。热态钢水比重7.6 吨/立
    3 a6 j8 c  {9 k- p方米。热态铸坯比重7.6 吨/立方米。当前炉次与下一炉次的成分见下表。
    % _+ Q; M  |" O3 @+ b* U当前炉次成分重量百分含量
    0 C8 m7 y. r+ M3 N9 R- |7 j元素上限目标(钢种1) 下限实际2 k9 C6 \8 N# ^3 r- X
    C 0.018 0.220 0.200 0.200
    0 G% O. B# A# o$ XSI 0.200 0.350 0.275 0.290, c/ ~, F. k2 b: A: t
    MN 0.350 0.600 0.475 0.510
    3 I, V% `( F% m$ n; xP 0.025 0.020 0.000 0.0159 Y2 x: T$ m( U% t+ F
    S 0.012 0.008 0.000 0.006. \5 z- I! A7 X
    下一炉次成分重量百分含量% [3 N+ |4 j$ b+ [8 h
    元素上限目标(钢种2) 下限实际* g6 D6 k# D. T: D: I
    C 0.430 0.480 0.455 0.455
    & ^) A$ l9 u! |SI 0.200 0.350 0.265 0.265; C$ L; y  T# u, B. j
    MN 0.550 0.750 0.650 0.650
    7 C9 o  o# r* I, v3 @% d; ?5 hP 0.025 0.020 0.000 0.019+ A. U" j0 s8 ^, x
    S 0.012 0.008 0.000 0.007* m5 I" Y% e5 w" Y6 x& j. l

    * H2 f$ Q2 _/ S6 v8 p/ w9 U2 W# _- A% H3 ?$ E8 u/ ]

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