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线连续铸造工艺中的模型建立与求解
g+ Z+ j G: Y# f+ |" A8 l. I( o钢铁以其低廉的原材料成本,较好的加工性能及优秀的可回收性,成为全球主要的基础
/ m1 w9 M( t: e' B" T; Y1 ~/ ~原材料。随着社会、经济的不断发展,在钢铁工业方面,无论是理论基础,还是技术工艺,8 O" Y! P) j3 ~: ?' }$ Y
都取得了长足的进步。尤其连续铸造的出现,使钢铁厂的工艺流程产生了深刻的变化,整体) e H3 m) b! R Y4 r% K, X
系统的优化和智能控制的重要性逐渐凸显,尤其通过对具体工艺采用建模、大数据等先进手
4 l) ^! U" b3 }3 h段,能更为精确优化生产工艺,提高产品质量,降低成本。& j# I9 R" s% ^, e
连续铸造工艺流程是将钢水先从钢包(或称“大包”)内流入中间包(或称“中包”)进) M" b2 B* X6 ? r L; m- @" b
行缓冲,再从中间包向下流出,经由冷却设备逐渐降温凝固,形成固态铸坯。不断的有钢水- B: p7 K- a8 i6 m/ k
从中间包向下流出,也会有钢液从上方流入。在钢水流动的过程中,有一重要流程叫做混钢,
! ?8 Y, {6 `/ \7 S ^, A! }8 g即前后两炉成分不同的钢水相混合。中间包内已经存在一定体积的钢水,其成分和即将流入% O5 [, q8 b8 }& ?: W% t# e
中间包的钢水有较大的区别,两种不同成分的钢水混合凝固后形成的钢材称为混钢段。混钢0 y$ n" ~. s# w6 H0 |
段的成分既不符合之前产品的要求,也不符合之后产品的要求,造成了大量的浪费。在工业. T; g0 J6 r. t9 r; m3 X" |
生产中,我们需要较为精确的定位此段钢材的位置,尽可能少的切除不符合产品要求的钢材,
9 n3 G* g( T. U: v {以节约成本,提高效益。
8 l) }, F4 ^: W. \) u& m7 P根据上述背景,提出以下问题:由于中间包内流场、化学成分的变化无法直接观测,请, }7 V j! S& c
以所给中间包尺寸(见图1)和连铸参数为例,应用现代数学、统计及数据分析方法,对该* A( O2 R' J) z, l( B
混钢过程进行模拟和预测。具体要求如下:: z0 \. v+ ?0 P( k8 e7 q$ Y
(1)模拟前后两种钢水的混合过程,并建立中间包水口附近钢水的成分(即中间包流出
. K- a! i( ^& J. H; J% h2 T# }" q- M+ f钢水的成分)随着注入下一炉钢水而发生的变化规律模型;
/ g$ u. g% k& n% b- I# @) D(2)模拟计算混钢段的体积及混钢铸坯的长度;8 k: Z, g1 }0 n3 H
(3)模拟计算混钢过程的持续时间(即水口附近钢水成分超出两种钢种规定成分要求持1 c! b# ~1 b3 `" N- z9 ~! e+ ~
续的时间)。% j- T) P' F9 H$ w0 M
图1 中间包尺寸
* |/ Y# G; h9 o! \! ?连铸参数:
. n: l0 s7 @7 T" Q2 g# c9 `3 b下一炉大包钢水开始注入中包时,中包剩余钢水20 吨。注入钢水速度6 吨/分钟,目标3 C; b5 j7 l9 s4 N; r) |
钢水重量30 吨。铸机拉速每分钟4.5 米,铸坯断面72*1550 毫米。热态钢水比重7.6 吨/立! q: L# G# Q- r3 z4 L6 W
方米。热态铸坯比重7.6 吨/立方米。当前炉次与下一炉次的成分见下表。, V a. b7 N; H% i9 P D
当前炉次成分重量百分含量
$ D7 c* \+ f; N" U5 p1 A' R" J元素上限目标(钢种1) 下限实际9 Z) v/ \) n+ a; k- C+ y# a
C 0.018 0.220 0.200 0.200" H, w! T. o+ `
SI 0.200 0.350 0.275 0.2909 S J' U5 u7 M' o, Y- T' h
MN 0.350 0.600 0.475 0.5106 s$ w1 d7 f) a$ T; r) S/ G
P 0.025 0.020 0.000 0.015
. @7 C8 \: p9 V" X6 @. GS 0.012 0.008 0.000 0.006
- h9 p3 L5 C1 c6 I. J; o下一炉次成分重量百分含量6 S; Q$ a0 W; p: w* x; W7 O, Q% R' L5 [
元素上限目标(钢种2) 下限实际
/ U7 t& w) _% |$ E% o* E7 W4 f- `: dC 0.430 0.480 0.455 0.455+ v9 d6 A2 w9 J( s1 v
SI 0.200 0.350 0.265 0.265
; C8 G2 b& @/ [! J" ]+ AMN 0.550 0.750 0.650 0.6508 c5 a; {2 q3 |: n
P 0.025 0.020 0.000 0.019
3 h J" H) K9 y" J# b: CS 0.012 0.008 0.000 0.007/ T7 I7 Z2 @1 N9 i7 ~
3 X; l( o: t2 v. n8 u
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