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线连续铸造工艺中的模型建立与求解
) ?8 v5 q% r6 }7 j钢铁以其低廉的原材料成本,较好的加工性能及优秀的可回收性,成为全球主要的基础
) W: E: {$ I4 P3 d3 H$ C" q/ t原材料。随着社会、经济的不断发展,在钢铁工业方面,无论是理论基础,还是技术工艺,' N- c% I# s8 r8 `: y
都取得了长足的进步。尤其连续铸造的出现,使钢铁厂的工艺流程产生了深刻的变化,整体/ i1 m: O7 H n0 r0 K3 V
系统的优化和智能控制的重要性逐渐凸显,尤其通过对具体工艺采用建模、大数据等先进手8 b' j' N, S/ }) O
段,能更为精确优化生产工艺,提高产品质量,降低成本。
; M; N( W; }) t1 n5 S5 H连续铸造工艺流程是将钢水先从钢包(或称“大包”)内流入中间包(或称“中包”)进7 y* s+ }3 S f
行缓冲,再从中间包向下流出,经由冷却设备逐渐降温凝固,形成固态铸坯。不断的有钢水! F6 }7 y) |9 J
从中间包向下流出,也会有钢液从上方流入。在钢水流动的过程中,有一重要流程叫做混钢,2 P; O: X! o0 b/ L2 s
即前后两炉成分不同的钢水相混合。中间包内已经存在一定体积的钢水,其成分和即将流入+ r8 ?$ I3 s* J5 j2 B" r
中间包的钢水有较大的区别,两种不同成分的钢水混合凝固后形成的钢材称为混钢段。混钢, t- @5 o; u' s3 n
段的成分既不符合之前产品的要求,也不符合之后产品的要求,造成了大量的浪费。在工业# M# A8 [. U( w! p; Y9 P) V
生产中,我们需要较为精确的定位此段钢材的位置,尽可能少的切除不符合产品要求的钢材,
9 G/ k, e: Y B# @% f以节约成本,提高效益。
# n. ^+ y; ?! Y- q根据上述背景,提出以下问题:由于中间包内流场、化学成分的变化无法直接观测,请
% Q: E- y2 U: A+ e以所给中间包尺寸(见图1)和连铸参数为例,应用现代数学、统计及数据分析方法,对该
( j q l( V1 d0 {) V' G* u* x# w混钢过程进行模拟和预测。具体要求如下:- i* I6 V4 Y" Y2 w) g
(1)模拟前后两种钢水的混合过程,并建立中间包水口附近钢水的成分(即中间包流出
) n/ q8 b4 U+ ]4 u/ ]% @钢水的成分)随着注入下一炉钢水而发生的变化规律模型;
6 O- J( {( E8 v$ X3 B(2)模拟计算混钢段的体积及混钢铸坯的长度;& s) T* {) z: @, K
(3)模拟计算混钢过程的持续时间(即水口附近钢水成分超出两种钢种规定成分要求持
' F4 X9 Q Z# p续的时间)。( A9 Y% Y: H6 ~ v& d
图1 中间包尺寸
' V3 l9 f- h% m8 E" s5 N6 w% I连铸参数:
( I! l7 a# c; o9 m9 c下一炉大包钢水开始注入中包时,中包剩余钢水20 吨。注入钢水速度6 吨/分钟,目标3 v% d" ~/ T) m. q4 \9 x \
钢水重量30 吨。铸机拉速每分钟4.5 米,铸坯断面72*1550 毫米。热态钢水比重7.6 吨/立
: x, M$ P, ?; L8 w) M+ p方米。热态铸坯比重7.6 吨/立方米。当前炉次与下一炉次的成分见下表。- _& a( r; A6 k% D4 P2 l/ N4 E1 `
当前炉次成分重量百分含量
$ W$ x) n* j% ?* p9 e+ p8 w元素上限目标(钢种1) 下限实际
a6 Y* b% p6 R% Q) v1 Y) _C 0.018 0.220 0.200 0.200* W) d( P/ a! o8 W, w2 f9 a$ [
SI 0.200 0.350 0.275 0.290
1 E6 O! l0 L# ` j9 o6 iMN 0.350 0.600 0.475 0.510 U+ G, |! q/ d% r( Z
P 0.025 0.020 0.000 0.015
) C+ u8 y. s; j! @" N6 C# u+ Y: ES 0.012 0.008 0.000 0.006/ D, d/ U: P7 d1 [+ I2 o# S, e# U
下一炉次成分重量百分含量
! a" D2 N. \2 l0 V, `元素上限目标(钢种2) 下限实际
" L; K I4 F7 PC 0.430 0.480 0.455 0.4554 X3 X9 u5 `: D1 a( F* e
SI 0.200 0.350 0.265 0.265
' w- B4 _* Y D2 @9 i/ N rMN 0.550 0.750 0.650 0.650# h3 }& x* m3 M
P 0.025 0.020 0.000 0.019
6 g$ a- v- s0 h, B" e8 iS 0.012 0.008 0.000 0.007' Z$ |) L G$ R% y# K/ W+ v$ O8 k% @
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